宁波pc管桩 舟山高强度预应力混凝土phc管桩厂家什么价格(a)桩顶动刚度(b)桩顶动阻尼图4施工硬化程度对桩顶阻抗的影响fig.4influenceofthesoilhardeningdegreeonpileheadimpedance图5反应的是土质施工硬化程度对桩顶速度频域和时域动力响应特性的影响。在内部区域土质逐渐硬化的情况下，β值越大，速度幅频响应曲线振荡幅度越小，但是不影响幅频响应曲线的共振频率周期间隔。从图5可以看出，施工硬化程度明显影响桩顶速度幅频曲线和时域响应曲线。

    (a)桩顶速度时域曲线(b)桩顶速度导纳曲线图5施工硬化程度对桩顶速度时域和导纳曲线的影响fig.5influenceofthesoilhardeningdegreeonvelocityadmittanceandreflectedwavecurveofpilehead4.2水的体积分数对桩顶动力响应的影响l时，水的体积分数变化对桩顶动力响应的影响。图6反映的水的体积分数变化对桩顶速度幅频曲线和反射波曲线的影响。从图6中可以看出，随本节分析在其他参数都不变的情况下，土体剪切波速为150m/s、n取值分别为0.15、0.3、0.4571438fig.6influenceofwatervolumeratioonvelocityadmittanceandreflectedwavecurveofpilehead图7反映的是水的体积分数变化对桩顶阻抗的影响。从图中可以看出，饱和土中水的体积分数的变化对动刚度有明显的影响，饱和土中含水量越大，动刚度的幅值越大。饱和土中水的体积分数的变化对动阻尼也有明显的影响，饱和土中含水量越大，动阻尼的幅值越大。 宁波pc管桩 舟山高强度预应力混凝土phc管桩厂家什么价格

    (a)桩顶动刚度(b)桩顶动阻尼图7水的体积分数对桩顶阻抗的影响fig.7influenceofwatervolumefractiononpileheadimpedance4.3干土和饱和土中桩顶动力响应的对比l可以得到干土中桩顶动力响应公式，并进行干土和饱和土中桩顶动力响应对比。图8反映的是干土和饱和土对桩顶速度时域响应和桩顶导纳特性影响的对比。

    从图中可以看出，饱和土中的桩顶导纳曲线振幅明显大于干土中的桩顶导纳曲线振幅，饱和土中桩底反射信号比干土中桩底反射信号明显。着n的增大，桩顶反射波曲线反射信号更加明显，原因是随着n的增大，土的密度减小，土的剪切模量减小。速度幅频曲线幅值随着n的增大而明显增大。

受拉承载力在03sg409图集中，受拉承载力应考虑预应力钢筋的抗拉强度设计值和预应力钢筋面积，而10g409图集在受拉承载力设计值中考虑了预应力钢筋镦头与端板连接处受力不均匀等因素的影响，并增加了裂缝控制等级为一级时，应考虑混凝土有效预压应力和截面换算面积。1预应力损失计算差异03sg409按gb500102002方法计算，钢筋镦头内缩及端板变形基本上发生在张拉应力控制之前，可以不考虑锚具变形和钢筋内缩的损失σl1；

    由于管桩连同张拉设备一起放入养护池进行高温养护，因此，也不存在温差带来的预应力损失σl3。

    所以，先张法预应力混凝土管桩的预应力损失计算仅需考虑钢筋应力松弛损失σl4、混凝土收缩和徐变损失σl5。10g409图集按2009版标准附录d的方法计算应力松弛损失△σr（σl4）和混凝土收缩、徐变损失△σpψ（σl5）。由于采用的计算公式不同，经试算比较，按照2009版标准附录d方法计算的总预应力损失值却比按照gb500102002规范所述方法计算的结果要大，a、ab、b、c型桩分别比原计算大4%、10%、18%、23%左右，即配筋率越高，两种方法的计算结果相差就越大。

    抗震设防烈度控制差异03sg409图集规定为使用在6度～7度的地区，若使用于抗震设防烈度8度的地区，则需另行验算。ptc桩（薄壁管桩）适用于非抗震和抗震设防烈度6度的地区，若使用于抗震设防烈度7度的地区，则需另行验算。

    而10g409图集规定适用于非抗震设计及抗震设防烈度小于等于8度地区的工业与民用建筑、构筑物等工程的低承台桩基础，当抗震设防烈度为8度且建筑场地类别为ⅲ类或ⅳ类时慎用。铁路、公路与桥梁、港口、水利、市政等采用低承台桩基时可参照使用。1螺旋筋要求差异03sg409图集仅要求管桩两端1500mm范围内螺旋箍筋的螺距为50mm，其余部分螺旋箍筋的螺距为100mm；10g409图集要求管桩两端2000mm范围内螺旋箍筋的螺距为45mm，其余部分螺旋箍筋的螺距为80mm，螺距允许偏差为±5mm。

    承受较大水平荷载、抗震设防区位于液化土层范围（含软硬土交界处）以及具体工程设计中认为有必要增加箍筋加密区长度的管桩，应根据具体工程设计要求确定箍筋的螺距和加密范围。22009版标准与1999版标准的主要差异2.1螺旋筋配置要求的差异1999版标准中要求螺旋筋的直径应根据管桩规格而确定尺寸。管桩两端螺旋筋的长度范围为1000～1500mm，螺距范围为40～60mm。

    而2009版标准要求螺旋筋的直径不应小于标准中“表3”（见表1[1]）的规定。管桩两端2000mm范围内螺旋筋的螺距为45mm，其余部分螺旋筋的螺距为80mm。螺距允许偏差为±5mm。2.2端板和桩套箍配置要求的差异1999版标准要求端板、桩套箍宜采用q235钢材，其质量应符合gb/t700《碳素结构钢》的规定。而2009版标准要求端板性能应符合jc/t947《先张表12009版标准中“表3螺旋筋直径”规定mm管桩外径d管桩型号螺旋筋直径管桩外径d管桩型号螺旋筋直径300~400500~600700800a、ab、b、ca、ab、b、ca、ab、b、ca、ab、b、c45661000~12001300~1400a、ab、bca、abb、c6878382张强浅谈管桩新旧标准对比法预应力混凝土管桩用端板》的规定，材质应采用[1]定。

    桩套箍材质的性能应符合gb/t700中q235钢材的规定，标准有所提高。

    表22009版标准中“表2端板小厚度”规定mm钢棒直径7.191912.6端板小厚度161820242.3抗弯试验规定的差异在1999版标准中对抗弯试验用的管桩长度没有做出规定，当抗弯试验用的管桩长度过短时，抗弯性能试验的检验值易受剪切力的影响。因此，只有当管桩长度l满足：l≥5×（6d+1.0）/3时，可以消除剪切力的影响，按此条件可得到试验用的短单节桩长，2009版标准增加了试验用的短单节桩长规定。在检验接头弯矩时，往往桩长超长，当长度超过一定范围，管桩会因自重而断裂，从而影响检验结果。因此，在2009版标准中增加了对单节桩长和两根管桩焊接后的长度限制。2混凝土抗压强度规定的差异在1999版标准中对混凝土抗压强度试件等的规定比较笼统，不利于操作，而2009版标准中将1999版的

    6.1条和7.1条合并调整，不但规定了试件制作的要求，还根据gb502042002《混凝土结构工程施工质量验收规范》的第7.1.1条分别规定了检验强度等级和检验出厂强度试件的试验方法，考虑到phc管桩采用压蒸养护工艺的特点，规定压蒸养护工艺的试件采用出釜后冷却至常温的检验方法。2.5其它差异此外，2009版和1999版标准相比还存在其它差异，例如：（1）取消对产品分等、分级的规定；（2）增加了管桩规格及预应力钢筋小配筋面积；（3）增加了对有抗冻、抗渗或其他特殊要求的管桩所使用的骨料的要求；（4）增加了硅砂粉、矿渣微粉、粉煤灰、硅灰等掺合料的质量要求；（5）增加了管桩的耐久性要求；（6）增加了管桩吊装的要求；（7）增加了非优选系列管桩的基本尺寸和力学性能指标； 宁波pc管桩 舟山高强度预应力混凝土phc管桩厂家什么价格

    （8）增加了管桩的结构配筋；（9）增加了管桩的抗剪性能及其试验方法；（10）增加了管桩混凝土有效预压应力值的计算方法。3管桩新图集算例以下计算均以管桩400（95）ab桩型为例。3.1混凝土管桩有效预压应力计算a=π（d2d2）/4=πt(dt）=π×95×（40095）=9.1039×104（mm2）ap=90×7=630（mm2）ac=aap=9.1039×104630=9.0409×104（mm2）n′=es/ec′=200000/33500=57n=es/ec=200000/38000=5.26a0=a+（n1）×ap=9.1039×104+（5.261）×630=9.3722×104（mm2）2i0=（d2+d2）a/16+（n1）apdp/8=（4002+2102）×9.1039×104/16+（5.261）×630×3082/8≈1.1931×109（mm4）w0=2i0/d=2×1.1931×109/400≈5.9655×106（mm3）σpt=σcon/（1+n′ap）=994/（1+5.97×ac630）=954.30（n/mm2）9.0409×104σcpt=σptap=954.30×6304=6.65（n/mm2）

 2?机械选择压装机的类型一般都是按照~倍的管桩极限承载力取值的，工程选用680型、700型的静压装机，这避免了因为锤击打桩时产生的地面振动和噪音，避免了施工过程中对桩的破坏，减少了地面的振动和冲击力，减少了地面沉陷的有效减少由于混凝土配比产生的结构裂缝情况，为混凝土起到有效的质量提升效果。

    4?结语综上所述，在目前建筑结构中，为获得更多的空间，将地下结构作为建筑的整体，并为提升混凝土具有的结构作用和功能特点，需要不断增加多种提升质量的措施。同时为应对各种因素产生的影响，需要施工企业不断进行研究和分析，对出现的问题制定详细的解决方案。

    在当前的地下室结构中，主要针对混凝土出现的裂缝进行研究，并能够结合深基坑支撑防护措施，使整个地下室具有稳定的结构，并为导致混凝土出现裂缝的多种原因进行分析，从而有效改善地下室混凝土结构出现裂缝的情况，并为我国的地下室建筑施工奠定坚实的发展基础。

    2?工艺流程?首先要观测量出桩位，在定位完桩位后要将桩基就位开始吊装，因为是静压桩，所以需要吊装，在对准之后就要将桩尖焊接，完成后就可以进行节的压桩了。一般压桩都是多节的，要保证压桩时的送桩，在压桩完成后要终止压力并截断多余部分。2?施工准备?

    ?场地要求现场的选择要求是无异物，在桩机进场时，要确定桩位有没有混凝土地坪或者旧的建筑残骸，如有应及时清除，现场的坡度应不大于1/100，土地耐力不小于140?kpa。在桩位中心算起，距离周边建筑应大于桩机宽度+1?m，桩机上坡时应卸掉配重，避免桩机行动时造成土地产生侧压力。2?管桩堆放管桩在进入现场前应具备出厂合格证和检验报告，强度应达到设计需求。堆放时应少于4层，平整坚实的场地，防止因为不均匀沉降造成损坏，在安全方面要做到防滑防滚措施。

ac9.0409×10δσpψ=nψσcpt+epδs1+nσcpt（1+ψ）σpt2=5.26×2×6.65+20000×1.5×104/[1+5.26×6.65×（1+2）]=93.13（n/mm2）954.302δσr=γ0（σpt2δσpψ）=0.025×（954.302×93.13）=19.20（n/mm2）σpe=σptδσpψδσr=954.3093.1319.20=841.97（n/mm2）σce=σpeap=841.97×6304=5.87（n/mm2）ac9.0409×10式中，a为管桩横截面面积，mm2；d为管桩外径，mm；d为管桩内径，mm；t为管桩壁厚，mm；ap为预应力筋面积，mm2；ac为管桩混凝土截面积，mm2；n′为放张时弹性模量比；es为钢筋弹性模量，n/mm2；ec′为c45混凝土弹性模量，n/mm2；n为弹性模量比；ec为混凝土弹性模量，n/mm2；a0为管桩换算截面积，mm2；i0为换算截面惯性矩，mm4；dp为预应力钢筋分布圆直径，管桩400型为308mm；w0为换算截面弹性抵抗矩，mm3；σpt为放张后预应力钢筋的39q235b钢材，其厚度不得小于“表2”（见表2）的规32012年第3期混凝土与水泥制品总第191期拉应力，n/mm2；σcon为张拉控制应力，取0.7fptk即22δσpψ为混凝土的收缩和徐变引起的损失，n/mm2；ψ为不均匀系数，取值为2；δs为混凝土的收缩率，取值为1.5×104；δσr为预应力钢筋松弛引起的损失，n/mm2；γ0为预应力钢筋松弛系数，取值为0.025；σpe为预应力钢筋的有效拉应力，n/mm2；σce为管桩混凝土的有效预压应力，n/mm2。3.2抗裂弯矩计算（采用二级裂缝控制）mcr=（σce+γftk）w0=（5.87+1.9×3.11）×5.9655×106/106=70（kn·m）式中，mcr为管桩的抗裂弯矩，kn·m；γ为考虑离心工艺影响及截面抵抗矩塑性影响的综合系数，c60取γ=2.0；c80取γ=1.9；ftk为混凝土轴心抗拉强度的标准值，c80取值为3.11n/mm2

    3.3极限弯矩计算σpo=σconδσpψδσr=99493.1319.20=881.67（n/mm2）α=0.55σpoap+0.45fptkap=（0.55×α1fcka+fpy′ap+0.45（fptkσpo）ap881.67×630+0.45×1420×630）/[0.94×50.2×9.1039×104+400×630+0.45×（1420881.67）×630]≈0.15αt=0.45（1α）=0.45×（10.15）=0.38mu=α1fcka（r1+r2）sin（απ）+fpy′apdp2πsin（απ）+（fptkσpo）apdpsin（αtπ）2π2π=0.94×50.2×9.1039×104×（200+105）×sin（0.15×180°）+400×630×308×2πsin（0.15×180°）+（1420881.67）×630×2π308×sin（0.38×180°）≈116（kn·m）2π式中，σpo为预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力，n/mm2；α为矩形应力图中，混凝土受压区面积与全截面面积的比值；α1为混凝土矩形应力图的应力值与轴心抗压强度设计值之比，c80取值为0.94；αt为矩形应力图中，纵向受拉预应力钢筋达到屈服强度的钢筋面积与全部纵向预应力钢筋截面面积的比值；fptk为钢筋抗拉强度标准值，n/mm2；fck为混凝土轴心抗压强度标准值，n/mm2；r1为管桩内圆半径，mm；fpy′为预应力钢筋抗压强度设计值，

    在其他参数都固定不变的情况下，土体剪切波速为150m/s，饱和土n取值为0，令水密度为08第4期翟志明等:考虑施工效应时饱和土中管桩的纵向振动研究1439(a)桩顶速度时域曲线(b)桩顶速度导纳曲线图8水对桩顶速度导纳和反射波曲线的影响fig.8influenceofwateronvelocityadmittanceandreflectedwavecurveofpilehead图9反映的是干土和饱和土对桩顶阻抗影响的对比。

    从图中可以看出，饱和土中的水对桩顶阻抗有明显的影响，随着无量纲频率的增大，动刚度的曲线振幅逐渐增大，饱和土的动刚度曲线振幅是明显大于干土的动刚度曲线振幅的;动阻尼的振幅也是逐渐增大，而且总体的平均值逐渐增大，饱和土中的动阻尼曲线振幅也是明显大于干土中的动阻尼曲线振幅的。(a)桩顶动刚度(b)桩顶动阻尼图9水对桩顶阻抗的影响